Evinrude Deniz Motoru Pervanesi İçin Tüm Türkiye Geneline Satış Hizmetini Sunmaktayız.
Evinrude Beygir Dıştan Takma Motor,Tekne ve Şişme Bot İçin Deniz Motoru Pervaneleri Temin Etmekteyiz.
Evinrude 1.5 HP 2 HP 3 HP 4 HP 5 HP 5.5 HP 6 HP 7.5 HP 8 HP 9,9 HP 15 HP 20 HP 25 HP 30 HP 35 HP 40 HP 45HP 48 HP 50 HP 55 HP 60 HP 70 H 75 HP 80 HP 85 P 88 H 90 HP 100 HP 110 HP 112 HP 115 HP 120 HP 125 HP 130 HP 135 HP 150 HP 155 H 200 HP 225 HP 235 HP 250 HP 275 HP 300 HP Deniz Motoru Pervanesi
| Pervane Modeli ( Tüm Markalar İçin ) | Fiyat |
|---|---|
| 2,5 - 3,5 HP Johnson - Mercury - Marıner Plastik Pervane | 40 $ |
| BF 2 HP Honda Plastik Pervane | 45 $ |
| Y5 - T5 - H5 - S5 Serisi Pervaneleri | 100 $ |
| BF 4-5-7,5-8-10 Honda Pimli Pervaneler | 140 $ |
| 4 - 8 HP OMC - Mercury Pimli Pervane | 140 $ |
| Y8 - M8 - T8 Serisi Pervaneler | 140 $ |
| A Grubu 9,9 - 15 HP Motorlar İçin | 140 $ |
| B Grubu 25 - 30 HP Motorlar İçin | 165 $ |
| C GRUBU 40 - 50 HP Motorlar İçin | 220 $ |
| D Grubu 60 - 130 HP Arası Motorlar İçin | 275 $ |
| D+ Grubu 60 - 130 HP Arası Motorlar İçin | 275 $ |
| E Grubu 150 - 300 HP Arası Motorlar İçin | 325 $ |
| F Grubu Motorlar İçin | 800 $ |
| Jetski Krom Pervane | 495 $ |
| Flayboard ve Performans Pervanesi Jet (Çiftli Pervane) | 1300 $ |
Verilen Fiyatlar Tüm Marka ve Modeldeki Deniz Motorlar İçin Geçerli Peşin Ödeme Fiyatlarıdır.
Fiyatlara %18 K.D.V. Dahildir.
Fiyatlar Merkez Bankası Günlük Efektif ( $ – usd ) Satış Kuruna Göre Belirlenir.
Bazı Motor Markalarının Farklı Yıllarda Farklı Üreticilerle Çalışmış Olmasından Dolayı Siparişlerinizde
Motor Modeli Pervane Şaftı Freze Diş Sayısı Gibi Özellikleri Belirtmeniz Gerekebilir.
Evinrude Deniz Motoru Pervanesi Hakkında Genel Bilgi
Evinrude Deniz Motoru Pervanesi gerdirme teknikleri kalmıştır özünde, gelişme boyunca değişmeden vidalı tahrik 1970’lerin başına kadar. Geleneksel olarak konsol kiriş yöntemi, stres hesaplama ve bugünün temel taşını oluşturmaktadır. ticari pervane stres uygulama.
Bu method başlangıçta Amiral Taylor tarafından erken Geçen yüzyılın 2. yılı ve o zamandan bu yana istikrarlı bir şekilde yöntemin geliştirilmesi takip edilebilir (Referanslar 1 ila 7). Şu anda bu yöntemin çeşitli sergileri teknik literatürde yapılmış, hepsi de, aynı temel temayı geliştirirken farklılıkları var yüzeysel vurgu derecesi.
Sürüm Sinclair tarafından yayımlanan (Referans 8), daha önceki Burrill’in çalışması (Referans 5), tipik yöntemlerdir bugünkü kullanımda. 19.1 Konsol kiriş yöntemi Konsol kiriş yöntemi, itme ve torkun radyal dağılımını temsil eder Şekil 19.1’de gösterildiği gibi kuvvet yüklemesi, eşdeğer yüklerin, FT’nin ve FQ’nin, bunların eylem merkezindeki dağılımları.
Bu dönüşümü kabul ettikten sonra yöntemi, noktanın stresini değerlendirmek için ilerlemektedir. referans bıçak bölümünde maksimum kalınlık içindeki bileşenlerin her birini tahmin etme araçları denklem σ = σT + σQ + σCBM + σCF + σ⊥ (19.1) burada σT itme nedeniyle oluşan gerilme bileşenidir aksiyon σQ, momentten kaynaklanan gerilme bileşenidir aksiyon σCBM, nedeniyle stres bileşenidir.
santrifüj bükümü σCF direkt kaynaklı stres bileşenidir merkezkaç kuvveti σ⊥, düzlem gerilme bileşenleri. Şekil 19.1’deki tanımları kullanarak bükme sarmal üzerinde hidrodinamik eylem (MH) nedeniyle moment yarıçap kesiti (r0) MH = FTa cos θ + FQb sin θ burada FT ve FQ entegre edilmiş araçlardır.
itki ve tork kuvvet dağılımları ve a ve b tanımları kendi eylem merkezlerini. Belli bir bölümdeki mekanik yükler bir pervane bıçağı, kütlesi bıçak dıştan takma motorun dikkate alınması ve ilgili merkeze göre konum merkezinin konumu bölümün nötr ekseni gerilmelidir.
Dolayısıyla, bir sistem kuvvetlerin ve anların üretildiği konvansiyonel olarak tüm pratik amaçlar için yaklaştırılmış Eğri olmayan pervane formları, doğrudan santrifüjlü Santrifüjlü bir bükülme momenti ile birlikte yükleme minimum kesit atalet düzlemi üzerinde etki eder.
İçinde konvansiyonel pervane örneği santrifüjü tasarlar Yüklemeler, tarafından gösterildiği gibi kolayca hesaplanabilir Şekil 19.2 ve genel olarak, bunların hidrodinamiklerinden çok daha küçük gerilmelere neden olurlar. meslektaşları; bunun istisnası durumdur küçük yüksek hız pervaneleri.
Bıçak üzerinde etkili olan toplam bükme momenti (M) Hidrodinamik kombine etkileri nedeniyle bölüm ve dolayısıyla santrifüj hareketi M = MH + MC (19.2) ürün olan santrifüj komponenti (MC) santrifüj kuvvetinin bıçağın bu kısmının ötesinde stresin hesaplandığı stres yarıçapı ve nötr eksene dik olan mesafe
Bu kuvvet vektörünün çizgisi. Dolayısıyla (19.1) ve (19.2) denklemlerinden maksimum bıçak tarafından kesit üzerine uygulanan çekme gerilmesi dikkate alındığında σ = M Z + FC bir (19.3) burada FC, bıçak tarafından uygulanan santrifüj kuvveti bölümünde. M / Z terimi ilk üçü kapsar denklem (19.1) terimlerinin terimi, FC / A terimi dördüncü (19.1) denkleminin son terimi σ⊥ olduğu halde en pratik amaçlar için ihmal edilebilir kabul edilir.
Kesit alanının ve modülünün hesaplanması kolay üzerinde yer alan bilgilerden pervane çizimi. Prosedür, en temelinde form, temel olarak sarmal kesiti çizmek Pervaneye ait bilgilere göre profil çizim ve daha sonra hesaplamayı üstlenmek suretiyle el, bölüm kodunu eşit olarak on aralıklarla bölmek Bölüm 11’e bakınız.
lokal kesit kalınlığı (t) ve basınç yüzü ordinatı (yp) daha sonra enterpole edilebilmekte ve sayısal olarak entegre olabilmektedir aşağıdaki formüle göre: A = C 0 tdc (19.4) ve çekme modülü için Zm = 2 C 0 [3 yıl (yp + t) + t 2 ] t dc · C 0 t dc 3 C 0 (2y + t) t dc – ··· – 1 2 C 0 (2y + t) tdc (19.5) Bıçak gerilmesinin son halinin denklem (19.3) stresin bileşenlerini göz ardı eder düzlem dışındaki uçaklarda eğilmeden minimum atalet.
Bu sadeleştirme gösterildi Bütün pratikte eğrilmemiş pervanelerde geçerli olmak bıçak formları ve bu nedenle neredeyse evrensel olarak tarafından kullanılmaktadır. 398 Deniz pervaneleri ve tahrik Şekil 19.1 Konsol ışınının bıçak gerdirme yönteminin temeli geleneksel pervane kanadı için pervane endüstrisi vurgulayıcı amaçlar
